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廊坊板式橡胶支座计算示例
板式橡胶支座计算示例某桥为五梁式双车道简支梁桥,标准跨径L=20m,计算跨径l=19.5 m,荷载为汽车-15级,挂车-80,梁肋宽0.18m,RD=160KN,Rpmax=155.6KN,Rpmin=63KN,汽车-15级时梁的跨中扰度f=17.4mm,主梁的计算温差Δt=35ºC,试按两端等厚度设计板式橡胶支座。
(1) 确定支座平面尺寸
选用定型设计的橡胶支座,初拟顺桥向长a=200mm,横桥向宽b=180mm,使支座与梁助等宽,在五根主梁每梁端设置一个橡胶支座。支座厚度初拟选用28mm,其中有四层钢板和五层橡胶片,上下表层橡胶片厚2.5mm,中间各层厚5mm,加劲钢板每层厚2mm,则:Σt=2×2.5+3×5=20mm
支座的平面形状系数;
S = ==9.5>8
取用橡胶支座的平均许压应力[σ]=10Mpa
橡胶支座的应力验算:
σ===8.77 Mpa<[σ]=10 Mpa
(2) 验算支座的厚度
主梁的计算温差为35ºC,伸缩变形为两端支座均摊,则每一支座的水平位移;
ΔD= α·Δt·l = ×10-5×35×20×103=3.5mm
20m梁的车队重343.2KN,制动力为343.2×0.1=34.3KN。
汽车-15级重车196.1KN,制动力为196.1×0.3=58.8KN。
由重车控制,每一支座承受的水平力:HT ==5.88KN
橡胶支座的弹性模量:
E=(530S-418) =(530×9.5-418)· =461.7MPa
则由活载制动力引起每一支座的水平位移:
ΔL=== 1.1mm
Σt≥2ΔD 20>2×3.5=7mm
Σt≥1.43(ΔD+ΔL)20>1.43(3.5+1.1)=6.58mm根据《公路桥梁设计规范要求》,Σt≤0.2a=0.2×200=40mm,满足要求。故:采用支座总厚h=Σt+h钢板=20+4×2=28mm
(3) 验算支座偏转
平均压缩变形:ΔS=== 0.38mm
应满足ΔS≤0.05Σt=0.05×20=1mm,满足要求。
梁的挠度与梁端转角的关系:
∵f= •=•=•θ∴θ=·f
设恒载作用下,梁端转角θ=0,汽车-15级的f中=17.4mm,则:
θ= = 0.00285rad
ΔS2=ΔS -θ·a=0.38 - ×0.00285×200
=0.95mm>0 满足要求,故支座不会脱空。
(4) 验算抗滑性能
在无活载情况下:已知:µ=0.3,RD=160KN µRD≥1.4GA
0.3×160×103≥1.4×1.1×200×18
48KN>12.94KN满足要求。
活载在桥上时:RD=160KN,Rpmin=63KN, HT=5.88KN
µ(RD+Rpmin)≥1.4GA +HT
0.3×(160+63)≥12.94+5.88
66.9KN>18.82KN满足要求,故支座不会滑脱。
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